辦公樓一體化污水處理設(shè)備
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在 T-101 的理論塔板數(shù)為 13 塊、系統(tǒng)真空度為 70 kPa 及進(jìn)料板位置為第 6 塊塔板的條件下，當(dāng)進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為 5% ，7% ，9% ，11% ，13%和 15% 時(shí)，進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)壓縮機(jī)功耗的作用規(guī)律如圖 3 所示。
當(dāng)進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)在 11% 以下時(shí)，壓縮機(jī)功耗隨進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)的不斷減小而急劇增大，當(dāng)進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)由 15% 降至11% 時(shí)，壓縮機(jī)功耗略有增加但增幅較小，因此，應(yīng)盡量控制進(jìn)料中的甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)不低于 11% ，以防止壓縮機(jī)功耗過(guò)高而導(dǎo)致設(shè)備發(fā)生損壞。
 理論塔板數(shù)對(duì)壓縮機(jī)功耗影響
在 T-101 的進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 11% 、系統(tǒng)真空度為 70 kPa 及進(jìn)料板位置為第 6 塊塔板的條件下，當(dāng) T-101 的理論塔板數(shù)分別為 10，11，12，13，14 和 15 時(shí)，理論塔板數(shù)對(duì)壓縮機(jī)功耗的作用規(guī)律。

當(dāng) T-101 的理論塔板數(shù)為 10 時(shí)，壓縮機(jī)功耗約為 318 kW，隨著理論塔板數(shù)不斷增加，壓縮機(jī)功耗先逐漸降低再急劇升高，并在理論塔板數(shù)為 14 時(shí)達(dá)到zui小值。理論塔板數(shù)越多，所需回流比越小，壓縮機(jī)功耗越低，但當(dāng)理論塔板數(shù)過(guò)多時(shí)，由于甲醇的汽化潛熱遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水，使得塔頂工質(zhì)攜熱能力變差，為了向塔底再沸器提供足夠熱量，不得不提高壓縮機(jī)氣體循環(huán)量，導(dǎo)致壓縮機(jī)功耗增加，故選擇 T-101 的*理論塔板數(shù)為 14。
 進(jìn)料板位置對(duì)壓縮機(jī)功耗影響
在 T-101 的進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 11% 、理論塔板數(shù)為 13 塊、系統(tǒng)真空度為 70 kPa 的條件下，當(dāng) T-101 的進(jìn)料板位置分別為第 4，5，6，7，8，9 塊塔板時(shí)，考察不同進(jìn)料板位置對(duì)壓縮機(jī)功耗的影響。
壓縮機(jī)功耗隨著進(jìn)料板位置的不斷增加而逐漸降低，當(dāng)進(jìn)料板位置增至第 7 塊塔板時(shí)，壓縮機(jī)功率僅為 262 kW，若繼續(xù)增加進(jìn)料板位置，壓縮機(jī)功耗反而有所增加，故選擇第 7 塊塔板作為 T-101 的*進(jìn)料位置。進(jìn)料板位置對(duì)于壓縮機(jī)功耗具有一定的影響，當(dāng)進(jìn)料與塔內(nèi)組成相差較大時(shí)，物料容易發(fā)生返混并造成塔板效率下降，當(dāng)進(jìn)料與塔內(nèi)組成接近一致時(shí)，進(jìn)料能夠均勻地融入塔內(nèi)氣液兩相中，從而有效實(shí)現(xiàn)甲醇污水的分離。
系統(tǒng)真空度對(duì)壓縮機(jī)功耗影響
在 T-101 的進(jìn)料中甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 11% 、理論塔板數(shù)為 13 塊及進(jìn)料板位置為第 6 塊塔板的條件下，當(dāng)系統(tǒng)真空度分別為 40，50，60，70，80，90 kPa時(shí)，考察系統(tǒng)真空度對(duì)壓縮耗能的影響，當(dāng)系統(tǒng)真空度為 40—90 kPa 時(shí)，壓縮機(jī)功耗隨系統(tǒng)真空度的不斷增加而顯著降低，當(dāng)系統(tǒng)真空度達(dá)到 90 kPa 時(shí)，壓縮機(jī)功耗只有 231kPa，然而，考慮到T-101的系統(tǒng)真空度是由水蒸汽噴射泵或機(jī)械真空泵所提供的，系統(tǒng)真空度變小不但需要消耗更多的蒸汽或電能來(lái)驅(qū)動(dòng)上述抽真空設(shè)備，而且當(dāng)系統(tǒng)真空度升至 76 kPa 左右時(shí)，塔頂操作溫度過(guò)低，循環(huán)冷卻水無(wú)法滿足需要，必須采用冷凍鹽水等制冷劑對(duì)其進(jìn)行冷凝，造成裝置單位綜合能耗偏高，反而得不償失，一般來(lái)說(shuō)系統(tǒng)真空度維持在 65 kPa 為宜。
為了驗(yàn)證模擬優(yōu)化結(jié)果的準(zhǔn)確性，在*操作條件下使用減壓熱泵精餾裝置對(duì)甲醇污水回收工藝的實(shí)際運(yùn)行效果進(jìn)行了 3 次平行實(shí)驗(yàn)。該減壓熱泵精餾裝置由西安朗源實(shí)驗(yàn)儀器有限公司提供，包括減壓精餾塔、螺桿壓縮機(jī)、板式換熱器、氣液分離器、離心泵、取樣閥和抽真空系統(tǒng)等，各部分間采用 25mm 的不銹鋼管道連接，減壓精餾塔采用篩孔板，板間距為 300 mm，回流比用電磁三角漏斗的搖擺時(shí)間調(diào)節(jié)。結(jié)果表明，當(dāng) T-101 進(jìn)料中的甲醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 14. 736 5% 時(shí)，經(jīng)減壓熱泵精餾處理后塔頂甲醇的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 95. 047 6% ，塔底甲醇的平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 0. 028 5% ，*規(guī)定要求。
辦公樓一體化污水處理設(shè)備1、MBBR的簡(jiǎn)介 MBBR工藝原理是運(yùn)用生物膜法的基本原理，通過(guò)向反應(yīng)器中投加一定數(shù)量的懸浮載體，提高反應(yīng)器中的生物量及生物種類(lèi)，從而提高反應(yīng)器的處理效率。由于填料密度接近于水，所以在曝氣的時(shí)候，與水呈*混合狀態(tài)，微生物生長(zhǎng)的環(huán)境為氣、液、固三相。
1載體在水中的碰撞和剪切作用，使空氣氣泡更加細(xì)小，增加了氧氣的利用率。另外，每個(gè)載體內(nèi)外均具有不同的生物種類(lèi)，內(nèi)部生長(zhǎng)一些厭氧菌或兼氧菌，外部為好氧菌，這樣每個(gè)載體都為一個(gè)微型反應(yīng)器，使硝化反應(yīng)和反硝化反應(yīng)同時(shí)存在，從而提高了處理效果。
2、MBBR的原理及特點(diǎn)
1）MBBR工藝的原理
MBBR工藝原理是通過(guò)向反應(yīng)器中投加一定數(shù)量的懸浮載體，提高反應(yīng)器中的生物量及生物種類(lèi)，從而提高反應(yīng)器的處理效率。由于填料密度接近于水，所以在曝氣的時(shí)候，與水呈*混合狀態(tài)，微生物生長(zhǎng)的環(huán)境為氣、液、固三相。載體在水中的碰撞和剪切作用，使空氣氣泡更加細(xì)小，增加了氧氣的利用率。另外，每個(gè)載體內(nèi)外均具有不同的生物種類(lèi)，內(nèi)部生長(zhǎng)一些厭氧菌或兼氧菌，外部為好養(yǎng)菌，這樣每個(gè)載體都為一個(gè)微型反應(yīng)器，使硝化反應(yīng)和反硝化反應(yīng)同時(shí)存在，從而提高了處理效果。
MBBR工藝兼具傳統(tǒng)流化床和生物接觸氧化法兩者的優(yōu)點(diǎn)，是一種新型高效的污水處理方法，依靠曝氣池內(nèi)的曝氣和水流的提升作用使載體處于流化狀態(tài), 進(jìn)而形成懸浮生長(zhǎng)的活性污泥和附著生長(zhǎng)的生物膜，這就使得移動(dòng)床生物膜使用了整個(gè)反應(yīng)器空間，充分發(fā)揮附著相和懸浮相生物兩者的*性，使之揚(yáng)長(zhǎng)避短，相互補(bǔ)充。與以往的填料不同的是，懸浮填料能與污水頻繁多次接觸因而被稱(chēng)為“移動(dòng)的生物膜”。

2）MBBR的優(yōu)點(diǎn)
與活性污泥法和固定填料生物膜法相比，MBBR既具有活性污泥法的高效性和運(yùn)轉(zhuǎn)靈活性，又具有傳統(tǒng)生物膜法耐沖擊負(fù)荷、泥齡長(zhǎng)、剩余污泥少的特點(diǎn)。
（1）填料特點(diǎn)
填料多為聚乙烯、聚丙烯及其改性材料、聚氨酯泡沫體等制成的，比重接近于水，以圓柱狀和球狀為主，易于掛膜，不結(jié)團(tuán)、不堵塞、脫膜容易。
（2）良好的脫氮能力
填料上形成好養(yǎng)、缺氧和厭氧環(huán)境，硝化和反硝化反應(yīng)能夠在一個(gè)反應(yīng)器內(nèi)發(fā)生，對(duì)氨氮的去除具有良好的效果。
（3）去除有機(jī)物效果好
反應(yīng)器內(nèi)污泥濃度較高，一般污泥濃度為普通活性污泥法的5～10倍，可高達(dá)30～40g/L。提高了對(duì)有機(jī)物的處理效率，同時(shí)耐沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)。
（4）易于維護(hù)管理
曝氣池內(nèi)無(wú)需設(shè)置填料支架，對(duì)填料以及池底的曝氣裝置的維護(hù)方便，同時(shí)能夠節(jié)省投資及占地面積。
3）MMBR缺點(diǎn)
（1）反應(yīng)器中的填料依靠曝氣和水流的提升作用處于流化狀態(tài)，在實(shí)際工程中，容易出現(xiàn)局部填料堆積的現(xiàn)象。為了避免填料堆積現(xiàn)象，需改進(jìn)曝氣管路的布置以及反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)。反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)在很大程度上決定了它的水力特性。實(shí)際工程中，當(dāng)單個(gè)反應(yīng)器的長(zhǎng)深比為0.5左右且長(zhǎng)度不大于3m時(shí)有利于填料*移動(dòng)。在實(shí)際工程設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)通過(guò)大量試驗(yàn)來(lái)優(yōu)化反應(yīng)器的構(gòu)造和水力特性，降低能耗，進(jìn)一步提高M(jìn)BBR的經(jīng)濟(jì)效益。
（2）反應(yīng)器出水往往設(shè)置柵板或格網(wǎng)以避免填料流失，但容易造成堵塞。在實(shí)際工程中，可以設(shè)置活動(dòng)?xùn)虐澹ㄆ谶M(jìn)行人工清理，也可設(shè)置空氣反吹裝置以防止堵塞。對(duì)于含有大量固體懸浮物、熱穩(wěn)定性鹽和有機(jī)雜質(zhì)的甲醇污水來(lái)說(shuō)，雖然在進(jìn)入精餾塔之前必須經(jīng)過(guò)氧化、堿化、絮凝等一系列預(yù)處理，以達(dá)到脫除甲醇污水中固體懸浮物的目的，但是對(duì)于熱穩(wěn)定性鹽和有機(jī)雜質(zhì)的除去目前尚無(wú)理想方法。由于這些雜質(zhì)均會(huì)對(duì)甲醇污水體系汽液相平衡產(chǎn)生不同程度的影響，因此本文采用改進(jìn)的 Rose 釜通過(guò)循環(huán)法測(cè)定它的汽液相平衡數(shù)據(jù)。